Critère de plasticité

Un critère de plasticité, ou critère d'écoulement plastique, est un critère permettant de savoir, sous des sollicitations données, si une pièce se déforme plastiquement ou si elle reste dans le domaine élastique. De nombreux essais ont montré que l'on pouvait utiliser deux critères principaux : le critère de Tresca-Guest ou le critère de von Mises. En résistance des matériaux, on désire toujours rester dans le domaine élastique, on parle donc parfois de critère de résistance.

La contrainte de comparaison n'est pas une contrainte réelle existant à un instant donné à l'intérieur d'un solide, mais est utilisée en mécanique pour prédire la rupture. Néanmoins, la plupart des ingénieurs l'utilisent pour déterminer si un champ de contrainte donné dans une pièce est acceptable ou non. On parle aussi de contrainte équivalente ou de contrainte effective. Elle découle des critères de plasticité.

Cette contrainte est comparée à la limite d'élasticité ou encore la contrainte de rupture obtenue par essai de traction.

Sommaire

1 Problématique
- 1.1 Approche élémentaire
- 1.2 Généralisation
2 Critères de limite élastique
- 2.1 Critère de Tresca
- 2.2 Critère de von Mises
3 Contrainte de comparaison
4 Autres critères de limite élastique
5 Notes
6 Voir aussi

Problématique

Approche élémentaire

Plaçons nous dans le cas d'un état de contraintes planes.

Dans le cas de la traction uniaxiale d'une pièce d'un matériau ductile, la limite au-delà de laquelle on a une déformation plastique est la limite élastique R_e : pour une traction d'axe x, on reste dans le domaine élastique si

$\sigma_{xx} \le {R_e}$

Ceci correspond à une limite admissible en résistance des matériaux : au-delà, les pièces se déforment de manière irréversible. On divise cette limite par un coefficient de sécurité $s$ dépendant du domaine d'utilisation de la pièce ; du fait de ce coefficient de sécurité, on utilise en général un signe inférieur ou égal :

$\sigma_{xx} \le \frac{R_e}s$

Dans le cas de structures, les variations de forme (entailles, trous, congés...) entrainent des concentrations de contraintes. On peut admettre localement un dépassement de la limite d'élasticité sans déformation significative de la structure. Dans tous les cas, la contrainte nominale, si elle correspond à une condition d'équilibre statique, doit rester inférieure à la limite d'élasticité.

On provoque de la déformation plastique si :

$\sigma_{xx} \ge {R_e}$

cette situation est recherchée dans le cas de la mise en forme (laminage, forgeage, pliage, emboutissage, etc.).

Sollicitation de la pièce selon deux axes : si l'on a de la traction sur les deux axes, les cissions résultantes sur le plan à 45° s'opposent ; si l'on a de la traction et de la compression, les cissions s'ajoutent

On sait que la déformation plastique se fait par cisaillement : il est bien plus aisé de faire glisser des atomes les uns sur les autres. La cission (ou contrainte de cisaillement) est maximale pour un plan incliné de 45 ° par rapport à l'axe de traction (voir l'article Cercle de Mohr).

Supposons maintenant que l'on sollicite la pièce selon x et y. On obtient la cission résultante en projetant les forces de traction ou compression sur le plan à 45 °. Nous voyons que :

si l'on a de la traction sur x et sur y, les cissions résultant s'opposent, on atteint donc moins vite la limite élastique ; la situation est identique si l'on a de la compression sur les deux axes ;
si l'on a de la traction sur x et de la compression sur y, les cissions résultant s'ajoutent, on atteint donc plus vite la limite élastique.

Contraintes nécessaires pour atteindre la limite élastique

Si nous représentons la frontière R entre domaine élastique et domaine plastique sur un graphique (σ_xx, σ_yy), alors

les contraintes valent R_e sur les axes (traction ou compression uniaxiale) ;
les contraintes pour atteindre R sont plus élevées que R_e lorsqu'elle sont de même signe ;
les contraintes pour atteindre R sont plus faibles que R_e lorsqu'elle sont de signes opposés.

Dans un cas plus général, on considère les contraintes principales σ₁ et σ₂. Dans le cas de contraintes tridimensionnelles, on considère σ₁, σ₂ et σ₃.

Généralisation

L'espace des contraintes est à six dimensions (le tenseur comporte neuf termes mais est symétrique, voir Notation de Voigt). Le domaine élastique et le domaine plastique sont séparés par une hypersurface à cinq dimensions. Cette hypersurface est en général représentée comme une surface de dimension deux dans l'espace des contraintes principales (σ₁, σ₂, σ₃). Cette surface est donc de la forme :

$f\left(\sigma_1,\sigma_2,\sigma_3\right) = 0$ .

Critères de limite élastique

Critères de Tresca-Guest et de von Mises

Critère de Tresca

Puisque la déformation plastique se fait par cisaillement, le critère de Tresca^[1] (ou critère de Tresca-Guest) considère la cission déterminée selon le cercle de Mohr. Dans le cas de contraintes planes, la condition de déformation élastique devient :

|σ₁ - σ₂ | ≤ R_e.

Le graphique est un hexagone.

Dans le cas de contraintes tridimensionnelles, on a :

|σ₁ - σ₂ | ≤ R_e et |σ₁ - σ₃ | ≤ R_e et |σ₂ - σ₃ | ≤ R_e

ou encore :

max_{i ≠ j}(|σ_i - σ_j |) ≤ R_e.

La surface limite est un prisme à base hexagonale dont l'axe est la trissectrice des trois axes (σ₁, σ₂, σ₃).

Critère de von Mises

Le critère dit de von Mises fut formulé par Maxwell en 1865. Huber (1904) la développa partiellement dans un article en polonais^[2]. Cependant, sa paternité est généralement attribuée à von Mises (1913)^[3]. On parle aussi parfois de la théorie de Maxwell–Huber–Hencky–von Mises, ou de critère de Prandtl-Reuss.

Le critère de von Mises est un critère énergétique : l'énergie de déformation élastique s'écrit :

U = ½σε en traction-compression

— ou —

U = ½τγ en cisaillement.

Cette énergie ne doit pas dépasser une valeur limite si l'on veut rester dans le domaine élastique. En contraintes planes, le critère de von Mises s'écrit :

$\sqrt{\sigma_1^2 + \sigma_2^2 - \sigma_1 \sigma_2} \leqslant \mathrm{R_e}$

Ce qui est l'équation d'une ellipse.

Dans le cas de poutres soumises à une flexion (générant une contrainte normale maximale σ_max) et à une torsion (générant une cission maximale τ_max), le critère devient (forme de Huber) :

$\sqrt{\sigma_{\mathrm{max}}^2 + 3 \tau_{\mathrm{max}}^2} \leqslant \mathrm{R_e}$ .

De manière générale, l'énergie de distorsion élastique s'écrit :

$\mathrm{U} = \frac{\mathrm{J}_2}{2 \mathrm{G}}$

où J₂ est le second invariant du déviateur du tenseur des contraintes et G est le module de cisaillement.

Le critère est alors :

$\mathrm{J}_2 \leqslant \tfrac{1}{3} \mathrm{R_e}^2$ ,

soit

$(\sigma_1 - \sigma_2)^2 + (\sigma_2 - \sigma_3)^2 + (\sigma_1 - \sigma_3)^2 \leqslant 2 \mathrm{R_e}^2$

ou encore

$\frac{1}{\sqrt{2}}\sqrt{(\sigma_1 - \sigma_2)^2 + (\sigma_2 - \sigma_3)^2 + (\sigma_1 - \sigma_3)^2} \leqslant \mathrm{R_e}$ .

La surface limite est un cylindre dont l'axe est la trissectrice des trois axes (σ₁, σ₂, σ₃).

Notes

1. Il existe un autre critère de von Mises qui évalue la fragilité intrinsèque d'un matériau cristallin en fonction du nombre de modes de déformation plastique possible du cristal, voir Fragilité.

2. Les deux critères précédents (Tresca et Von Mises) écartent toute influence de la pression hydrostatique. Ainsi, un solide soumis à une traction (ou une compression) uniforme suivant les trois axes ( $σ 1 = σ 2 = σ 3 = p$ ) est placé, au vu de ces deux critères, dans une situation équivalente à celle du repos. Or il existe une limite à la pression hydrostatique qu'un solide est capable de supporter. Elle survient lorsque l'on quitte le domaine de la mécanique pour atteindre le domaine atomique :

La force nécessaire à écarteler les atomes est telle que placer un solide dans le vide ne suffit pas, à température ambiante. Pour séparer des atomes, il faut leur apporter une autre énergie. On peut atteindre la sublimation dans certaines conditions de température et de pression.

Au niveau compression, les atomes étant jointifs sur un solide, il se passe à très haute pression une réorganisation cristalline (du carbone en diamant, par exemple). Dans ce cas, le solide a changé de structure et donc de propriétés. Les modèles macroscopiques utilisés en résistance des matériaux ne s'appliquent plus.

Contrainte de comparaison

La contrainte de comparaison, ou contrainte effective σ_e, est une valeur calculée à partir du tenseur des contraintes. On compare ensuite cette valeur à la limite élastique pour savoir si l'on est dans le domaine élastique ou plastique. Cela revient en fait à ramener tout problème à de la traction uniaxiale.

On définit classiquement deux contraintes effectives :

la contrainte de Tresca :

$\sigma_{\mathrm{e}} = max \left(\left|\sigma_1-\sigma_2\right|, \left|\sigma_2-\sigma_3\right|,\left|\sigma_1-\sigma_3\right|\right)$ ;

la contrainte de von Mises :

$\sigma_{\mathrm{e}} = \frac{1}{\sqrt{2}} \sqrt{(\sigma_1 - \sigma_2)^2 + (\sigma_2 - \sigma_3)^2 + (\sigma_3 - \sigma_1)^2}$ .

Dans un cas de sollicitations planes, pour lequel on n'a que deux contraintes normale σ et de cisaillement τ, les définitions deviennent :

contrainte de Tresca : $\sigma_{\mathrm{e}} = \sqrt{\sigma^2 + 4 \tau^2}$ ;
contrainte de von Mises : $\sigma_{\mathrm{e}} = \sqrt{\sigma^2 + 3 \tau^2}$ .

La frontière entre le domaine plastique et le domaine élastique est la surface σ_e = R_e :

σ_e < R_e : domaine élastique ;
σ_e > R_e : domaine plastique.

En résistance des matériaux, la condition de résistance s'écrit :

σ_e ≤ R_e/s.

Les programmes de calcul par éléments finis représentent en général le champ de contrainte équivalente par une carte de couleur, le bleu correspondant à une contrainte nulle et le rouge à la contrainte équivalente maximale. On peut ainsi détecter le ou les points critiques de la pièce.

Si, pour les matériaux ductiles, von Mises est un peu plus précis que Tresca, de nombreuses vérifications expérimentales ont donné des résultats situés sur la frontière entre les deux critères. Tresca, plus simple et souvent utilisé, est plus conservatif^[4] en laissant une marge de sécurité légèrement plus grande. Cependant, beaucoup de programmes commerciaux d'analyse des contraintes et d'éléments finis s'appuient sur von Mises ; de ce fait, il existe une tendance naturelle à utiliser celui-ci en toutes circonstances.

Jean-Louis Fanchon, Guide de mécanique — Sciences et technologies industrielles, Nathan/VUEF, 2001 (ISBN 2-09-178965 - 8), p. 445

Autres critères de limite élastique

Critère de Rankine

Le critère de Rankine énonce simplement que pour rester dans le domaine élastique, aucune contrainte principale ne doit dépasser la limite élastique :

max(|σ₁|, |σ₂|, |σ₃|) ≤ R_e.

Dans le cas de contraintes planes, la frontière dessine un carré dans le plan (σ₁, σ₂).

Critère de Mohr-Cacquot

Critère de Coulomb

Permet le calcul des ouvrages en terre.

τ + σ . tan (φ) - C ≤ 0

Avec:

φ : angle de frottement interne compris entre 0 et π/2 ;

C : cohésion du matériau.

Autres systèmes de coordonnées

L'hypersurface délimitant le domaine élastique peut aussi être représentée comme une surface de dimension deux dans l'espace des invariants du tenseur des contraintes I₁ et du déviateur J₁ et J₂. Cette surface est donc de la forme :

ƒ(I₁, J₁, J₂) = 0.

Dans le cas des matériaux dont la cohésion est assurée par l'adhérence (frottement), comme les sols, on utilise les variables p, q et r :

ƒ(p, q, r) = 0

avec :

$p = \tfrac{1}{3} \mathrm{I}_1$ ;
$q = \sigma_{\mathrm{eq}} = \sqrt{3 \mathrm{J}_2}$ , la contrainte équivalente ;
$r = 3 \sqrt[3]{\tfrac{1}{2} \mathrm{J}_3}$ .

On peut aussi décrire l'espace par des coordonnées cylindriques, les coordonnées de Haigh-Westergaard (ξ, ρ, θ) :

ƒ(ξ, ρ, θ) = 0

avec :

$\xi = \tfrac{1}{\sqrt{3}} \mathrm{I}_1$ ;
$\rho = \sqrt{2 \mathrm{J}_2}$ ;
θ est l'angle de Lode^[5], défini par $\cos(3\theta) = \left ( \frac{r}{q} \right )^3$ .

Dans les coordonnées de Haigh-Westergaard, les contraintes principales s'écrivent :

$\begin{pmatrix} \sigma_1 \\ \sigma_2 \\ \sigma_3 \end{pmatrix} = \cfrac{1}{\sqrt{3}} \begin{pmatrix} \xi \\ \xi \\ \xi \end{pmatrix} + \sqrt{\cfrac{2}{3}} \rho \begin{pmatrix} \cos\theta \\ \cos\left(\theta-\cfrac{2\pi}{3}\right) \\ \cos\left(\theta+\cfrac{2\pi}{3}\right) \end{pmatrix}$

Notes

↑ Tresca, H. (1864). Mémoire sur l'écoulement des corps solides soumis à de fortes pressions. C.R. Acad. Sci. Paris, vol. 59, p. 754.
↑ R. Hill, The Mathematical Theory of Plasticity, Oxford, Clarendon Press (1950)
↑ Ford, Advanced Mechanics of Materials, Longmans, London, 1963
↑ prudent
↑ Lode, W. (1926). Versuche ueber den Einfuss der mitt leren Hauptspannung auf das Fliessen der Metalle Eisen Kupfer und Nickel

Voir aussi

Bibliographie

Jean-Louis Fanchon, Guide de mécanique, Nathan, 2001 (ISBN 2-09-178965-8)
p. 380-381, 413-416, 445-452
Claude Hazard, Frédy Lelong, Bruno Quinzain, Mémotech — Structures métalliques, Casteilla, 1997 (ISBN 2-7135-1751-6)
p. 343
D. Spenlé, R. Gourhant, Guide du calcul en mécanique, Hachette, 2003 (ISBN 2-01-16-8835-3)
p. 204

Liens externes

(fr) Les critères de plasticité : complément d'information, ENS Cachan

Catégories :

Wikimedia Foundation. 2010.

Contenu soumis à la licence CC-BY-SA. Source : Article Critère de plasticité de Wikipédia en français (auteurs)

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