Technologie bipolaire

Transistor bipolaire

Vue interne d'un transistor bipolaire de puissance 2N3055 conçu dans les années 1980

Un transistor bipolaire est un dispositif électronique à base de semi-conducteur de la famille des transistors. Son principe de fonctionnement est basé sur 2 jonctions PN, une en direct et une en inverse. La polarisation de la jonction PN inverse par un faible courant électrique (parfois appelé effet transistor) va permettre de « commander » un courant beaucoup plus important. C'est le principe de l'amplification de courant.

Histoire

Réplique du premier transistor bipolaire inventé par les laboratoires Bell en 1947

Différents types de transistors NPN/PNP

La découverte du transistor bipolaire a permis de remplacer efficacement les tubes électroniques dans les années 1950 et ainsi d'améliorer la miniaturisation et la fiabilisation des montages électroniques.

Transistor point-contact

Réplique du premier transistor bipolaire inventé par deux chercheurs des laboratoires Bell et testé avec succès le 16 décembre 1947. John Bardeen et Walter Brattain sous la direction de William Shockley avaient mis en place un groupe de travail sur les semi-conducteurs dès 1945. Un premier prototype développé par Shockley ne fonctionna pas correctement et c'est avec l'aide des physiciens Bardeen et Brattain qu'il réussit à détecter et corriger les divers problèmes liés aux champs électriques dans les semi-conducteurs. Le 16 décembre 1947, Bardeen et Brattain mirent en place un petit dispositif composé de germanium et de deux contacts en or qui permettait d'amplifier le signal en entrée d'un facteur 100. Le 23 décembre, ils le présentèrent au reste du laboratoire. John Pierce, un ingénieur en électricité, donna le nom de « transistor » à ce nouveau composant qui fut officiellement présenté lors d'une conférence de presse à New York le 30 juin 1948.

Transistor avec des jonctions PN

Peu après la découverte de Bardeen et Bartain, Shockley tenta une autre approche basée sur les jonction P-N, une découverte de Russell Ohl remontant à 1940. Les travaux de Shockley ouvrirent la voie pour la réalisation des transistors bipolaires composés d'un sandwich NPN ou PNP. Toutefois, leurs fabrications posaient de réels problèmes car les semi-conducteurs étaient insuffisamment homogènes. Un chimiste du laboratoire Bell, Gordon Teal, mit au point en 1950 un procédé de purification du germanium ^[1]. Morgan Sparks, Teal et d'autres chercheurs purent fabriquer des jonctions PN puis un sandwich NPN.

Amélioration des procédés de fabrication

Les deux années suivantes furent consacrées à la recherche de nouveaux procédés de fabrication et de traitement du germanium. Le silicium était plus difficile à travailler que le germanium en raison de son point de fusion plus élevé mais il offrait une meilleure stabilité devant les changements thermiques. Néanmoins, ce n'est pas avant 1954 que le premier transistor en silicium put être réalisé. En 1952 ^[2], les premiers appareils avec des transistors furent commercialisés. Les laboratoires Bell imposèrent leur savoir-faire durant toute la décennie avec notamment la mise au point du masquage par oxyde par Carl Frosch ^[3]. Cette technique offrait des perspectives nouvelles pour la fabrication en masse des transistors en silicium. La photolithographie sur les plaques de silicium, un procédé développé par Jules Andrus et Walter Bond en 1955, contribua fortement à l'arrivée de nouvelles techniques d'usinage plus précises et efficaces. Encore aujourd'hui, la photolithographie constitue une étape cruciale dans la réalisation des transistors.

Types et Symboles

	PNP
	NPN
Symboles de transistors bipolaires : B - Base C - Collecteur E - Émetteur

Les catalogues de transistors comportent un nombre élevé de modèles. On peut classer les transistors bipolaires selon différents critères :

le type : NPN ou PNP. Ces deux types sont complémentaires, c'est-à-dire que le sens des courants et tensions pour le PNP est le complément de ceux du NPN. Les transistors NPN ayant en général des caractéristiques meilleures que le PNP, ils sont les plus utilisés. La suite de l'article discutera donc uniquement les circuits utilisant des transistors NPN ;
la puissance : les transistors pour l'amplification de petits signaux ne dissipent que quelques dizaines ou centaines de milliwatts. Les transistors moyenne puissance supportent quelques watts ; les transistors de puissance, utilisés par exemple dans les amplificateurs audio de puissance ou dans les alimentations stabilisées peuvent supporter, à condition d'être placés sur un dissipateur thermique adéquat, plus de 100 W ;
la gamme de fréquence : transistors pour fréquences basses (fonctionnent correctement jusqu'à quelques MHz), moyennes (jusqu'à quelques dizaines de MHz), hautes (jusqu'à quelques GHz), encore plus hautes (fréquences maximales d'oscillation de plusieurs centaines de GHz).

La figure ci-contre montre le symbole et indique le nom des 3 électrodes des transistors. On peut donc distinguer 3 différences de potentiel intéressantes : Vbe, Vbc et Vce ; et 3 courants : courant de base I_b, d'émetteur, I_e et de collecteur, I_c. Cependant, ces 6 variables ne sont pas indépendantes. En effet, on peut écrire :

$V c e = V c b + V b e$ et $I e = I c + I b$

Certains constructeurs proposent de nombreux réseaux de caractéristiques, mais cette tendance est en voie de disparition. De plus, il faut savoir que les paramètres typiques des transistors se modifient avec la température, et varient fortement d'un transistor à l'autre, même pour le même modèle.

Principe de fonctionnement

Principe physique du transistor NPN

Nous prendrons le cas d'un type NPN pour lequel les tensions Vbe et Vce et le courant entrant à la base sont positifs.

Dans ce type de transistor, l'émetteur, relié à la première zone N, se trouve polarisé à une tension inférieure à celle de la base, reliée à la zone P. La diode émetteur/base se trouve donc polarisée en direct, et du courant (injection d'électrons) circule entre l'émetteur et la base.

À première vue, le transistor bipolaire semble être un dispositif symétrique donc réversible, mais en pratique, pour fonctionner correctement, les dimensions et le dopage des trois parties sont très différents et ne permettent pas un fonctionnement symétrique. Le principe du transistor bipolaire repose en effet sur sa géométrie et la différence de dopage entre ses différentes régions : l'émetteur est fortement dopé et l'extension de la base, dopée P, est très faible. Ceci a deux effets :

Le courant inverse de porteurs majoritaires type trous dans le substrat P est négligeable par rapport à l'injection d'électrons venus de l'émetteur, les recombinaisons restent donc marginales ;

Un grand nombre d'électrons injectés par l'émetteur se retrouvent projetés vers la jonction base-collecteur, le champ électrique n'ayant pas le temps d'agir sur les électrons en transit dans la base.

En fonctionnement normal, la jonction base-collecteur est polarisée en inverse, ce qui signifie que le potentiel du collecteur est bien supérieur à celui de la base. Les électrons, en trajectoire balistique, se trouvent donc projetés contre une jonction polarisée en inverse. Cependant, la différence de potentiel, et donc de niveaux d'énergie, induit un effet tunnel important qui permet à la quasi-totalité de ces électrons de franchir la zone de charge d'espace et de se retrouver « collectés » dans le collecteur (d'où le nom)…

Modèle simple

Modèle simple d'un transistor en fonctionnement linéaire

Approximativement donc, tout le courant issu de l'émetteur se retrouve dans le collecteur. Ce courant est une fonction non-linéaire de la tension base-émetteur. Stricto sensu, le transistor bipolaire fait donc également partie des dispositifs à transconductance, qui produisent un courant modulé par une tension. Cependant, dans la plupart des cas, le transistor opère dans un régime de petits signaux, quasi-linéaire, où l'on préfère le considérer comme un amplificateur de courant car le courant collecteur est alors un simple multiple du courant de base. En résumé, un fort courant du collecteur peut être contrôlé par un petit courant de base (le rapport entre les deux courants est de l'ordre de 100-1000). Cependant, le courant collecteur ne peut pas dépasser une certaine valeur : on a un phénomène de saturation. Pour des grands signaux l'approche en transconductance est plus pertinente.

Modèle d'Ebers-Moll

Modéle d'Ebers-Moll d'un transistor en fonctionnement linéaire

Le modèle d'Ebers-Moll résulte de la superposition des modes Forward et Reverse.

Il consiste à modéliser le transistor par une source de courant placée entre le collecteur et l'émetteur.

Cette source de courant comporte deux composantes, commandées respectivement par la jonction BE et la jonction BC.

Le comportement des deux jonctions est simulé par des diodes.

Caractéristiques électriques

Caractéristiques idéalisées d'un transistor bipolaire

Caractéristique Ic/Vbe d'un transistor bipolaire

La figure ci-contre montre l'allure de la caractéristique Ic / Vce. L'on distingue deux zones principales :

zone de saturation, pour des tensions Vce < 1V ; dans cette zone, Ic dépend à la fois de Vce et de Ib ;
zone linéaire : le courant collecteur est quasi indépendant de Vce, il ne dépend que de Ib.

Lorsque le transistor travaille dans la zone linéaire, il peut être considéré comme un amplificateur de courant : le courant de sortie, Ic est proportionnel au courant d'entrée, Ib. Le rapport Ic/Ib, appelé gain en courant du transistor, est une des caractéristiques fondamentales de celui-ci ; il est généralement noté par la lettre grecque β. Le β du transistor illustré vaut 100. Il est important de tenir compte du fait que, pour un transistor donné, β augmente avec la température. Par ailleurs, les β de transistors de même type présentent une grande dispersion. Cela oblige les constructeurs à indiquer des classes de gain. Si l'on prend par exemple un transistor très répandu comme le BC107, le gain en courant varie de 110 à 460. Le constructeur teste alors les transistors après fabrication et ajoute une lettre après le numéro, pour indiquer la classe de gain A, B, C...

La figure Ic/Vbe montre que, pour un transistor travaillant dans la zone de saturation, la tension Vbe varie fort peu. En dessous de Vbe = 0,65V, le transistor ne conduit pas. Lorsqu'on dépasse cette valeur, appelée tension de seuil, le courant collecteur augmente exponentiellement. On démontre^[4] ainsi que le courant collecteur Ic est égal à $I_c=I_s.\left[1+\frac{V_{ce}}{V_{EA}}\right].exp\left(\frac{V_{be}}{V_{th}}\right)$ , où Is correspond au courant de saturation de la jonction émetteur base et $V E A$ la tension d'Early.

En pratique, Vbe est généralement compris entre 0,65V (pour des Ic de quelques mA) et 1V (pour les transistors de puissance parcourus par un Ic important, pe. 1A).

Outre le gain en courant, on utilise certaines autres caractéristiques électriques pour qualifier le fonctionnement d'un transistor :

sa fréquence de transition $F T$ , caractéristique de sa vitesse de fonctionnement (produit gain-bande accessible) ; plus le transistor est capable d'atteindre une transconductance élevée pour une capacité faible, plus la fréquence de transition est grande ; grâce aux progrès technologiques, on atteint ainsi de nos jours des $F T$ de plusieurs dizaines de gigahertz. Les transistors bipolaires sont en cela supérieurs aux transistors à effet de champ.
sa tension d'Early $V E A$ , d'autant plus grande que le transistor se comporte comme une source idéale de courant ; la résistance émetteur-collecteur correspond au ratio entre la tension d'Early et le courant collecteur.
sa transconductance (gain tension-courant ou pente du composant actif), directement liée au courant collecteur (en première approximation, elle vaut $g m = I c / V t h$ où on a la tension thermique $V t h = k T / q$ ). Bien-sûr, chaque transistor étant prévu pour fonctionner correctement dans une certaine plage de courant, il est inutile d'augmenter le courant au delà d'une certaine limite pour accroitre le gain.

Principes généraux de mise en œuvre

Comme les paramètres d'un transistor (et tout particulièrement le β) varient avec la température et d'un transistor à l'autre, il n'est pas possible de calculer les propriétés des circuits (gain en tension...) avec grande précision. Les 4 principes fondamentaux donnés ci-dessous permettent de simplifier les calculs.

Les courants collecteur et émetteur d'un transistor peuvent être considérés comme égaux, sauf en cas de saturation poussée.
Pour qu'un courant Ic circule dans le transistor, il faut lui fournir un courant de base égal (pour un fonctionnement dans la zone linéaire) ou supérieur (pour un fonctionnement dans la zone de saturation) à Ic/β.
Lorsque le transistor est conducteur, la tension base-émetteur Vbe est comprise entre 0,6 et 1V.
La tension collecteur-émetteur a peu d'influence sur le courant collecteur tant qu'on travaille dans la zone linéaire des caractéristiques.

La loi suivante est utile pour les montages plus élaborés.

Pour deux transistors identiques à même température, une même tension Vbe définit un même courant Ic.

Montages amplificateurs

Articles détaillés : Base commune, Collecteur commun et Émetteur commun.

D'une façon générale, on peut distinguer deux grands types de fonctionnement des transistors :

fonctionnement dans la zone linéaire des caractéristiques ; il est utilisé lorsqu'il s'agit d'amplifier des signaux provenant d'une source ou d'une autre (microphone, antenne...) ;
fonctionnement en commutation : le transistor commute entre deux états, l'état bloqué (càd. que Ic est nul, c'est le point B dans la figure ci-dessus) et l'état saturé (Vce faible, c'est le point A). Les circuits rapides évitent cet état A, qui correspond à un excès de porteurs dans la base, car ces porteurs sont longs à évacuer, ce qui allonge le temps de commutation de l'état saturé vers l'état bloqué.

Dans les paragraphes qui suivent, nous discuterons le fonctionnement du transistor comme amplificateur. Le fonctionnement en commutation est discuté en fin de l'article.

Polarisation

La polarisation permet de placer le point de repos du transistor (état du transistor lorsque l'on ne lui applique aucun signal) à l'endroit souhaité de sa caractéristique. La position de ce point de repos va fixer les tensions et courants de repos notés $I_{b_O}, I_{c_O}, V_{ce_0}$ et $V_{be_0}$ ainsi que la classe de l'amplificateur (A,B, AB ou C).

Article détaillé : Classes de fonctionnement d'un amplificateur électronique.

Du fait des capacités de liaison et de découplage, la relation courant/tension en sortie des montages à transistor est souvent différente entre les régimes statique et dynamique. Afin d'étudier le comportement du montage lors du régime statique et du régime dynamique, on calcule les droites de charge dans ces deux cas. Le point de polarisation du montage se situe à l'intersection de ces deux caractéristiques.

Droite de charge statique

Schéma de polarisation simple d'un transistor bipolaire

La façon la plus simple de polariser un montage de type « collecteur commun » est représentée sur le schéma ci-contre. L'emetteur est à la masse, la base est reliée a la tension d'alimentation Vcc par l'intermédiaire de R1, le collecteur est relié a Vcc par l'intermédiaire de R2. Pour des raisons de simplifications, le montage n'est pas chargé. Les relations entre les résistances R1 et R2 et les différentes tensions sont les suivantes :

$R1 = \frac{V_{cc}-V_{be_0}}{I_{b_O}}$

et :

$R2 = \frac{V_{cc}-V_{ce_0}}{I_{c_O}}$

qui peut être ré-ecrite de la façon suivante :

$R2 = \frac{V_{cc}-V_{ce_0}}{\beta I_{b_O}}$

Ce schéma simple souffre toutefois d'un grand défaut : les résistances calculées dépendent fortement du gain en courant β du transistor. Or, ce gain en courant change d'un transistor à l'autre (et cela même si les transistors possèdent les mêmes références) et varie fortement en fonction de la température. Avec un tel montage, le point de polarisation du transistor n'est pas maitrisé. On lui préfère donc des montages plus complexes mais dont le point de polarisation dépend moins du gain en courant β du transistor.

Schéma pratique de polarisation.

Pour éviter ce problème, on a recours au schéma complet indiqué ci-dessous. Les résistances R1 et R2 forment un diviseur de tension qui fixe non plus le courant base mais la tension entre base et le zéro. La relation entre les courants et tension peut s'écrire ainsi :

$I_{c_O}=\frac{\beta (V_{eq}-V_{be_0})}{R_{eq} + (\beta +1) R_4}$

avec :

$R_{eq}=\frac{R_1 R_2}{R_1 + R_2}$

$V_{eq}=V_{cc}\frac{R_2}{R_1 + R_2}$

Si $R e q$ est petit devant $(β + 1) R 4$ , la relation courant/tension peut s'écrire :

$I_{c_O}=\frac{(V_{eq}-V_{be_0})}{R_4}$

Le courant de polarisation est alors indépendant du gain en courant β du transistor et est stable en fonction de la température. Cette approximation revient aussi à choisir R1 et R2 de façon à ce que le courant qui les traverse soit grand devant $I b 0$ . Ainsi, la tension appliquée à la base du transistor dépend peu du courant de base $I b 0$ .

La droite de charge statique est une droite tracée dans la figure qui donne Ic en fonction de Vce. Elle passe par le point Vcc sur l'axe des x, et le point Vcc/(R3+R4) sur l'axe des y. Pour une tension d'alimentation, une charge R3 et une résistance d'émetteur R4 données, cette droite de charge indique le point de fonctionnement.

Caractéristiques dynamiques

schéma d'un montage émetteur commun.

Le schéma complet d'un amplificateur à émetteur commun est représenté sur la figure ci-contre. Comparé au schéma utilisé lors du calcul du point de polarisation, le schéma utilisé comporte en plus les condensateurs de liaison C1 et C2, la capacité de découplage C3 ainsi qu'une charge Rl.

Les condensateurs de liaison « empêchent » les tension et courant continu de se propager dans tout le montage et de se retrouver en entrée et en sortie ou de modifier la polarisation des autres montages présents dans le circuit final. Les capacités de découplage permettent « d'enlever » certains composants (ici R4) du montage dans une certaine gamme de fréquence.

La valeur des condensateurs de couplage C1 et C2 est choisie de façon à ce que ceux-ci aient une impédance suffisamment faible dans toute la gamme des fréquences des signaux à amplifier :

par rapport à la résistance d'entrée de l'étage pour le condensateur C1 ;
par rapport à la résistance de charge pour le condensateur C2 ;

La valeur de C3 choisie de façon à ce que son impédance soit faible comparé à celle de R4 dans la gamme de fréquence désirée.

Les condensateurs C1, C2 et C3 n'avaient pas été représentés jusqu'à présent, car ils possèdent une impédance infinie au continu. La charge Rl n'était, elle aussi, pas présente car le condensateur C2 empêchait le courant continu du à la polarisation de la traverser et donc d'influencer les caractéristiques statiques du montage.

Schéma équivalent petits signaux d'un montage émetteur commun en basses fréquences

Afin de calculer les caractéristiques du montage en régime dynamique, on a recours à un modèle petits signaux du transistor. Ce modèle permet de décrire le comportement du transistor autour de son point de polarisation. Le modèle utilisé ici est le plus simple possible. Il modélise le transistor grâce a une résistance R_be et une source de courant dont l'intensité est proportionnelle au courant de base. Si l'on désire une modélisation plus fine du transistor, il faut utiliser un modèle plus complexe (Ebers-Moll par exemple). La résistance R_be modélise la pente de la droite V_be(Ib) au point de polarisation et se calcule comme suit :

$R_{be}=\frac{V_t}{I_{be_0}}=\frac{k T}{q I_{be_0}}$

avec : V_t la tension thermique, k la constante de Boltzmann, q la charge élémentaire , et T la température du transistor en kelvins. A température ambiante V_t vaut 25 mV.

Avec ce modèle, on obtient facilement :

$V_s=\frac{R_3 R_l}{R_3+R_l} I_C$

$I_b=\frac{V_{e}}{R_{be}}$

I c = β I b

Si on note G le gain en tension de l'étage et S, sa transconductance. on obtient :

$G=\frac{V_s}{V_e} = \frac{\beta R_3 R_l}{R_{be} (R_3+R_l)}$

$S=\frac{I_c}{V_e} = \frac{\beta}{R_{be}}$

La transconductance peut être définie comme suit : c'est la variation du courant collecteur due à une variation de la tension base-émetteur ; elle s'exprime en A/V. Elle est essentiellement déterminée par le courant continu d'émetteur Ie (fixé par le circuit de polarisation).

Puissance dissipée dans le transistor

Pour un montage amplificateur en classe A, la puissance dissipée dans le transistor vaut :

P = V c e . I c + V b e . I b

où Vce et Vbe sont les différences de potentiels continues entre le collecteur et l'émetteur, la base et l'émetteur, et Ic, Ib sont respectivement les courants de collecteur et d'émetteur. Cette puissance ne varie pas lorsqu'un signal est appliqué à l'entrée de l'amplificateur. Comme le gain en courant (béta) du transistor est généralement très élevé (quelques dizaines à quelques centaines), le second terme est généralement négligeable.

Pourquoi calculer la puissance dissipée dans le transistor ? Pour évaluer la température de la jonction ce du transistor, qui ne peut dépasser environ 150°C pour un fonctionnement normal de l'amplificateur.

La température de jonction sera calculée à l'aide de la Loi d'Ohm thermique.

Dans notre exemple, la puissance dissipée dans le transistor vaut 4.2.10^-3 + 0,65.20.10^-6 = 4.2mW. La température de la jonction, si la température ambiante est de 25°C et la résistance thermique jonction-ambiance de 500°C/W, vaut 25 + 500.4,2.10^-3 soit 27,11°C.

Le transistor en commutation

Montage d'un transistor pour fonctionnement en commutation

On appelle fonctionnement en tout-ou-rien un mode de fonctionnement du transistor où le transistor est soit bloqué soit parcouru par un courant suffisamment important pour qu'il soit saturé (càd. Vce réduite à moins d'1V). Dans la figure ci-contre, lorsque l'interrupteur Int est ouvert, Ib est nul, donc Ic est nul et Vc = Ucc (point B sur les caractéristiques du transistor). Par contre, lorsque l'on ferme Int, un courant (Ucc - Vbe) / RB circule dans la base. Le transistor va donc essayer d'absorber un courant collecteur Ic égal à β.Ib. Cependant, généralement, la charge RL est choisie pour que Ic soit limité à une valeur inférieure à β.Ib, typiquement 10.Ib. Le transistor est alors saturé (point A sur les caractéristiques).

Puissance dissipée dans le transistor

La puissance dissipée dans le transistor peut être calculée par la formule :

P = (V c e . I c + V b e . I b). R C

Vce, Vbe, Ic, Ib ont été définis ci-dessus, RC est le rapport cyclique, c’est-à-dire la fraction du temps durant laquelle le transistor est conducteur. Dans un fonctionnement en commutation, la puissance dissipée dans le transistor est beaucoup plus faible que celle dissipée dans la charge. En effet, lorsque le transistor est bloqué, Ic et Ib sont nuls et donc P vaut 0 ; et quand le transistor conduit, Ic peut être élevé (jusqu'à plusieurs ampères pour les transistors de puissance) mais Vce est faible, c'est la tension de saturation (0,2 à 1V). La puissance dissipée dans la charge vaut, elle

P = ((U c c - V c e). I c). R C

où Ucc est la tension d'alimentation.

Applications

Le fonctionnement en tout-ou-rien est fréquemment utilisé pour piloter des charges telles que :

ampoules à incandescence ; il faut utiliser des ampoules dont la tension nominale est égale ou légèrement supérieure à Ucc (lorsqu'une ampoule est alimentée par une tension inférieure à sa tension nominale, elle éclaire moins mais sa durée de vie est accrue) ;
Diode électroluminescente ou DEL ; dans ce cas, la diode est placée en série avec RL, cette dernière servant à limiter le courant dans la diode ; la tension aux bornes d'une DEL varie entre 1,5 et 3,6V selon le courant qui la parcourt et sa couleur (qui dépend du matériau employé pour sa fabrication) ;
bobines de relais : la tension nominale de la bobine du relais sera choisie égale à Ucc ; il faut placer en parallèle sur la bobine une diode dont la cathode est reliée à Ucc ; la diode protègera le transistor en évitant l'apparition d'une surtension importante au moment où Ic est interrompu.

Exemple

Soit à piloter une ampoule de 12W. Nous choisirons une alimentation Ucc de 12V, et un transistor capable de supporter le courant de l'ampoule, soit 1A.

La résistance de base sera calculée pour fournir à la base un courant I/10, soit 100mA. Rb vaudra donc 12/100.10^-3 = 120Ω. La puissance dissipée dans le transistor, quand il conduit, vaut 0,2.1 + 0,75.100.10^-3 soit 265mW. Nous avons considéré que Vce en saturation valait 0,2V et Vbe en saturation 0,75V, ce sont des valeurs typiques.

Nous constatons qu'ici, contrairement à la situation où le transistor n'est pas saturé, la puissance liée au courant de base n'est plus négligeable par rapport à la puissance liée au courant collecteur. Ceci est dû au fait que la tension collecteur-émetteur est très faible lors de la saturation.

Remarque : au moment de l'allumage de l'ampoule, son filament est froid et présente une résistance bien inférieure à sa résistance à chaud ; dès lors, le courant circulant dans l'ampoule et donc dans le transistor juste après l'allumage est bien plus élevé que le 1A qui circule une fois le filament chaud ; il faut donc choisir un transistor capable d'accepter cette pointe de courant à l'allumage.

Références

↑ http://www.computerhistory.org/semiconductor/timeline/1951-First.html
↑ http://www.computerhistory.org/semiconductor/timeline/1952-Consumer.html
↑ http://www.computerhistory.org/semiconductor/timeline/1955-Oxide.html
↑ Analyse et calcul de circuits électroniques - Amplification à composants discrets. Editions Eyrolles, 1995, (ISBN 2-212-09572-4)

Voir aussi

Liens internes

Amplificateur électronique
Effet Early
Montages amplificateurs :
- Pour transistor bipolaire :
- Pour transistor à effet de champ :

Liens externes

Cours sur le transistor bipolaire par André Bonnet
[pdf] Cours sur le transistor bipolaire par Jean-Jacques Rousseau
[pdf] Cours sur l'amplification linéaire à transistor bipolaire par Laurent Lubrano
Cours sur le transistor Bipolaire en commutation par Laurent Lubrano et C. TIRE
[pdf]Cours sur le transistor bipolaire par Claude Chevassu

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Catégorie : Transistor

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